油菜是我国重要的油料作物，其种植面积及总产量均居世界首位，且兼有饲用、菜用、肥用、花用、蜜用等多功能开发利用价值[1-2]。在长江中下游冬油菜区，油菜种植以稻-油轮作为主[3]，该地区土壤板结、秸秆量大、湿润多雨，冬油菜直播对种床碎土率、厢面平整度要求高，且需秸秆还田、排水防渍[4]。针对该地区油菜机械化直播的实际生产需求，相关学者已在耕整地和开畦沟方面开展了大量研究[5-9]，但考虑到现有耕作机械功能相对单一，难以通过一次进地作业加工出适宜直播油菜生长的合理耕层结构，迫切需要设计合理有效的种床整理工艺方案，并开展配套种床整理机具[10-12]的研制。

驱动犁翻可实现地表秸秆残茬与病虫害的翻埋处理，具有牵引阻力小、覆盖能力强的优点，但由于其作业后土壤与秸秆细碎不充分、分布不均匀，难以满足油菜播种所需细碎平整的种床厢面。反转旋耕可实现土壤与残茬的细碎混合，具有碎土能力强、平整效果好的优点[13-14]，但由于其作业耕深浅、刀辊易缠草，不适于直接应用在水稻留茬耕层。在稻-油轮作区油菜直播种床整理时，以联合作业的方式实现驱动犁翻与反转旋耕等耕作技术的优势互补，并辅以相适应的开畦沟部件，能通过一次进地作业整备出适宜于油菜直播的合理耕层结构。

针对稻-油轮作区土壤板结、秸秆量大、湿润多雨的作业工况，结合冬油菜直播对种床碎土率、厢面平整度要求高，且需秸秆还田、排水防渍的农艺要求，本研究提出一种以驱动犁翻与反转旋耕为核心的种床整理工艺方案，并研制一种适用于稻-油轮作区油菜直播种床整理的组合式耕整机，通过集成犁翻、旋耕、开畦沟等传统耕作技术，一次作业实现厢面平整、种床细碎、秸秆还田、开沟作畦等功能，形成适宜直播油菜生长的合理耕层结构，旨在减少油菜直播种床整理机械的进地作业次数、缩短耕种作业周期，进一步提高油菜直播机械的作业效率。

1 材料与方法

1.1 整理机结构组成及传动方案

驱动犁翻与反转旋耕组合式油菜直播种床整理机(以下简称“整理机”)主要由驱动圆盘犁组、反转旋耕刀辊、开畦沟前犁、开畦沟后犁、平土托板等耕作部件组成，可实现厢面平整、种床细碎、秸秆还田、开沟作畦等作业功能，其结构组成如图1所示。

该机核心耕作部件为驱动圆盘犁组与反转旋耕刀辊，两者均由动力驱动，拖拉机动力首先经T型齿轮箱分流至机具两侧，其左侧动力依次通过万向节Ⅲ、L型齿轮箱Ⅳ、套筒连接轴以及L型齿轮箱Ⅲ，输送至驱动圆盘犁组；其右侧动力依次通过万向节Ⅰ、L型齿轮箱Ⅰ、万向节Ⅱ以及L型齿轮箱Ⅱ，输送至反转旋耕刀辊；通过锥齿轮间的稳定啮合与花键轴间的对中连接，可在满足犁旋间的结构布局与转速转向要求的基础上保证传动的可靠性与稳定性，其传动方案如图2所示。

1.2 整理机工艺方案及技术参数

整理机作业时，采用“犁组左翻埋茬、刀辊反转碎土、犁铧两侧开沟”的种床整理工艺方案(图3)。左翻式驱动圆盘犁组直接作用于水稻留茬耕层，与对称安装于其前方两侧的开畦沟前犁同步作业，通过低速滑切、抬升撕扯、扭转铺放，完成上、下土层交换的同时可配合开畦沟前犁对厢面内的秸秆残茬进行初步翻埋，形成由犁翻埋茬耕层与初步畦沟沟型组成的初步耕层结构，以利于后续旋耕作业的进行。反转旋耕刀辊作用于犁翻埋茬耕层上部，与对称安装于其后方两侧的开畦沟后犁同步作业，通过高速旋切、冲击破碎、滑移抛撒，进一步破碎混合土壤与残茬的同时可对开畦沟后犁犁体曲面上黏附的土壤与秸秆进行主动清理，旋耕后的膨松土壤经平土托板托压平整后形成油菜种床厢面，与畦沟沟型共同构成适宜直播油菜生长的合理耕层结构。

为实现驱动犁翻与反转旋耕等耕作技术的优势互补，设计反转旋耕刀辊在结构布局与工作参数上与驱动圆盘犁组相匹配，其主要技术参数如表1所示。

1.3 耕作部件空间布局设计原则

如图4所示，在种床整理工艺方案所提出的耕层构建过程中，土壤与秸秆随着机组前进而在作业空间内不断被运移、破碎、混合，为保证整理机作业质量，结合各耕作部件的作业目的与工作机制，提出以下空间布局设计原则:①驱动圆盘犁组与开畦沟前犁在动土幅宽上应具有一定的距离差，且开畦沟前犁所作初步畦沟应可容纳侧边齿轮箱通过，以避免土垡间因相向推挤而导致回垡和侧边齿轮箱触土拖行而导致壅土。②反转旋耕刀辊与开畦沟后犁在工作幅宽上应具有一定的重叠量，且旋耕刀在刀辊上的排列方式需结合驱动圆盘犁组与开畦沟前犁的动土幅宽范围进行设计，以减少沟侧土壤在后犁犁面上的黏结附着和种床土壤在横向方向上的分布不均。③驱动圆盘犁组与反转旋耕刀辊应具有一定的垂直耕深差和回转速度比，且需结合犁翻作业后的耕层结构特点加以确定，以形成“上虚下实、虚实并存”的种床耕层并保证机具作业后的碎土质量与埋茬效果。

1.4 驱动圆盘犁组结构参数确定

驱动圆盘犁组结构参数主要包括：圆盘半径、曲率半径、犁组工作偏角以及犁片安装间距。其中，犁组工作偏角与犁片安装间距作为犁组的主要排布参数，直接影响着犁组的耕作阻力、作业质量以及通过性能。如图5所示，在犁组由地表前端刃口点B处滑切入土时，为适应不同土壤条件，其工作偏角在OXY坐标平面内宜相对于临界工作偏角偏转一定角度[15]；在沟底土壤随犁片旋转而撕裂抬升的过程中，犁体对沟底土壤的破坏形式在OYZ坐标平面内可简化为由沟底刃口点F处沿一定角度方向的剪切滑移[16-17]。由图5中几何与坐标关系知：

(1)

(2)

式(1)～(2)中，α为犁组工作偏角，(°)；θ为犁片临界偏角，(°)；ε为最小偏角，(°)；Ry为圆盘半径，mm；ρ为曲率半径，mm；amax为驱动圆盘犁最大设计耕深，mm；Ly为犁组安装间距，mm；Y为土埂顶点I沿Y轴正向的坐标，mm；Z为土埂顶点I沿Z轴正向的坐标，mm；为犁组耕后沟底残留土埂高度，mm；β为土壤剪切滑移角，(°)。

参考稻-油轮作模式下的油菜直播耕深要求[16]，设计驱动圆盘犁耕深ay为150～180 mm，选用圆盘半径Ry为280 mm，曲率半径ρ为560 mm的标准犁片[17]。将之代入式(1)可得：犁片临界工作偏角θ为28.3°。根据偏角与机具特性的试验研究[18]，取最小偏角ε为负将有利于犁组侧向力的平衡，进而提高作业质量，为便于加工，设计犁组工作偏角α为27°。同时，为保证垡块有序铺放，考虑到土壤的流动特性与根茬的支撑作用，犁片安装间距沿机组前进方向的投影长度应满足：

Ly·cosα≥by=2A′B′·sinα

(3)

式(3)中，by为单个犁片耕幅，mm。参考文献[17]中实测数据，取土壤剪切滑移角β为8°，综合考虑式(2)、(3)，取犁片安装间距Ly为280 mm，此时残留土埂高度c约为27.5 mm，满足耕后沟底土埂高度不超过其耕深20%的农艺要求。根据本文“1.3耕作部件空间布局设计原则”确定的驱动圆盘犁组与开畦沟前犁间的空间布局设计原则有：

(4)

式(4)中，Wm为整理机工作幅宽，mm；Wy为驱动圆盘犁组动土幅宽，mm；Wf为开畦沟前犁动土幅宽，mm；wy为单个犁片动土幅宽，mm；Wf为犁片安装数量，片。参考相关机型前期试验效果，单个犁片动土幅宽wy约为550 mm，设计犁片安装数量m为4，代入式(4)计算得：驱动圆盘犁组动土幅宽Wy为1 300 mm。在此基础上，选用犁体曲面为半螺旋型的开畦沟前犁配合驱动圆盘犁组完成翻垡埋茬作业，其动土幅宽Wf实测约为520 mm，满足设计要求。

1.5 旋耕刀排列方式设计

如图6所示，对旋耕刀在刀辊上的排列进行多区段复合设计，将其沿轴向分作区段Ⅰ和区段Ⅱ，区段Ⅰ位于刀辊中部，对应驱动圆盘犁组动土幅宽Wy，用于厢面架空土壤的侧向输送并抵消部分犁组侧向力；区段Ⅱ位于刀辊两侧，对应开畦沟前犁动土幅宽Wf，用于沟侧堆积土壤的对中输送和开畦沟后犁犁面黏积土壤的主动刮切。基于上述排列方式，设计区段Ⅰ上所有旋耕刀弯向朝右，区段Ⅱ上除最外侧切土小区装配一把弯向朝外的旋耕刀外，其余旋耕刀弯向均朝内。与此同时，为减少旋耕刀入土时的冲击振动和切土时的夹带堵塞，参考多头螺旋线对称排列法，设计两区段上任一切土小区内装配旋耕刀数量为2，且均分360°；两区段上各自刀座排列螺旋线升角相同，分别为β1和β2；两区段上各自相继入土旋耕刀转角间隔相等，分别为θ1和θ2。

考虑到两区段复合时旋耕刀外型尺寸以及相对定位关系对刀辊整体性能存在影响，为适应稻茬田旋耕作业要求，参考标准GB/T 5669―2008《旋耕机械 刀与刀座》[19]，选用IIT245型旋耕刀，其工作幅宽为50 mm；为便于刀座焊接时的轴向定位，取两区段任一刀座安装间距Lx相等；为减小两区段相向输送土壤时的互作干扰，在周向上将区段Ⅱ相对于区段Ⅰ错开一定角度θx并使区段Ⅱ上任一耕刀均分区段Ⅰ上相继入土的两把旋耕刀的入土转角。基于以上设计思路，结合两区段大致的长度及比例关系与“4n+2”的最佳数列排列法，取刀辊切土小区总数n为24；设计区段Ⅰ上切土小区总数为18，对应旋耕刀总数为36把，旋耕刀转角间隔θ1为20°；设计区段Ⅱ上切土小区总数为6，对应旋耕刀总数为12把，旋耕刀转角间隔θ2为60°；此时区段复合交错角θx达到最大值90°，最大程度地避免两区段间土壤相向抛撒时的夹带堵塞。由图6中旋耕刀排列关系得出：

(5)

式(5)中，dx为刀辊直径，为70 mm。根据本文“1.3耕作部件空间布局设计原则”确定的反转旋耕刀辊与开畦沟后犁间的空间布局设计原则有：

(6)

式(6)中，Wx为刀辊工作幅宽，mm；Wb为畦沟的沟底宽度，为300 mm。在满足式(6)的基础上，考虑到旋耕刀切土时对垡片侧壁土壤的撕裂作用，取刀座安装间距Lx为81 mm，可在保证碎土质量的基础上进一步减少刀座间的夹带堵塞。代入式(5)计算得：区段Ⅰ长度为1 439 mm，刀座排列螺旋线升角β1为73°；区段Ⅱ长度为262 mm，刀座排列螺旋线升角β2为66°，基本对应驱动圆盘犁组与开畦沟前犁的动土幅宽范围，满足设计要求。

1.6 犁旋工作参数匹配

1)速度参数匹配。整理机作业时，驱动圆盘犁组与反转旋耕刀辊的绝对运动都是由机组的前进运动与其自身的回转运动复合而成，机组前进速度一方面需与犁组转速相适应，以保证翻土埋茬效果，另一方面需要与旋耕转速相匹配，以保证碎土混茬质量。参考文献[20]，其匹配关系定义为速比系数，满足：

(7)

其中：

(8)

式(7)～(8)中，λy为犁组速比系数；λx为旋耕速比系数；ny为犁组转速，r/min；nx为旋耕转速，r/min；z为任一切土小区内旋耕刀安装数量，为2；Rx为旋耕刀回转半径，为245 mm；S为旋耕切土节距，mm。

为便于齿轮箱的传动比选配，定义犁旋回转速度比为旋耕转速与犁组转速之比，即：

(9)

联立式(7)～(9)，则有：

(10)

由式(10)可知，当驱动圆盘犁组结构参数一定时，犁旋回转速度比λθ与旋耕切土节距S成反比关系，两者共同决定着机组前进速度vm能否满足整理机作业要求。考虑到犁翻作业主要基于对土壤的滑切与撕扯，为满足稻茬田直播油菜对碎土质量的要求，设计驱动犁旋回转速度比λθ为3，对应旋耕切土节距的理论最大值为94 mm；以540、750 r/min为配套机组转速挡位，驱动圆盘犁速度参数参考文献[21]，分析确定驱动圆盘转速ny为94～131 r/min，对应旋耕转速nx为282～393 r/min，机组前进速度vm为1.72～4.40 km/h。

2)耕深参数匹配。整理机作业时，驱动圆盘犁组与反转旋耕刀辊顺次加工种床，为提高秸秆混埋效果，需结合犁翻作业后起土高度对旋耕耕深进行匹配设计(图7)。

如图7所示，旋耕实际耕深由旋耕设计耕深ax与犁翻起土高度ae共同组成，考虑到犁翻作业后厢面内土壤起伏不平，为近似求解犁翻作业起土高度，假设犁沟内的土壤被均匀分配至厢面内，由于沟内土壤在作业前后总量不变，理论上犁沟区域截断面面积与犁翻起土区域截断面面积相等，即有：

ae·(Wm-2wf-by)=κ·(ay·by+2wf·af)

(11)

式(11)中，wf为开畦沟前犁犁沟宽度，230 mm；af为开畦沟前犁犁沟深度，200 mm；af为考虑残茬堆积的耕深修正系数，取1.2。

根据潜土作业条件，犁旋垂直耕深差aθ需满足：

ay-aθ+ae≥Rx

(12)

联立式(11)、(12)得：犁旋垂直耕深差aθ的理论最大值为27 mm，为便于装配定位，取aθ为30 mm，满足耕后沟底土埂高度不超过其耕深20%的农艺要求，此时对应旋耕耕深范围为120～150 mm。

1.7 田间试验工况与仪器

田间试验于2019年11月16日至2019年11月17日在荆州市监利县五岭村进行，共选用3块农用水稻田作为试验用地，其土壤类型为粉质黏壤土，试验前地表平均秸秆留存量为1.43 kg/m2，0～20 cm耕层内平均土壤坚实度为807.2 kPa、平均土壤容重为1.21 g/cm3。为检验所设计整理机在多变工况下的作业性能及作业适应性，在原有地表留茬分布与试验期间雨水影响的基础上，对部分田块地表浮草作离田处理，将3块试验田按秸秆留茬高度、土壤含水率以及浮草处理方式划分为如表2所示的8种试验工况。试验设备包括:东风井关T954型拖拉机、驱动犁翻与反转旋耕组合式油菜直播种床整理机、TJSD-750型数显土壤坚实度测定仪(浙江托普云农科技股份有限公司，精度±0.005% FS)、TZS-2X型土壤水分记录仪(浙江托普云农科技股份有限公司，精度±2%)、电子天平、磁性水平尺、0.5 m×0.5 m自制方框、卷尺、钢尺等。

1.8 试验方法与指标

田间试验时，调节拖拉机液压提升臂与悬挂上拉杆长度，控制驱动圆盘犁耕深为180 mm，对应旋耕耕深为150 mm，开畦沟深度为200 mm；调节拖拉机前进挡位与转速挡位，控制机组前进速度为2.09 km/h，驱动圆盘犁转速为131 r/min，对应旋耕转速为393 r/min。考虑到国内暂无针对犁旋联合作业机具的试验方法与作业标准，参考JB/T 10287―2015《驱动圆盘犁》[22]、NY/T 499―2013《旋耕机 作业质量》[23]以及NY/T 740―2003《田间开沟机械 作业质量》[24]中规定的试验方法，以40 m为每行程机组直线作业距离，取中间20 m作为稳定测量区，对整理机作业质量进行测试。试验指标包括：种床的耕深及其稳定性系数、畦沟的沟深及其稳定性系数、畦沟的沟宽及其稳定性系数、厢面平整度、种床碎土率以及秸秆埋覆率。

2 结果与分析

整理机田间试验效果如图8所示，结果如表3所示。通过对比测试结果与评价标准可知：整理机作业质量良好，各项指标均值基本达到标准要求。其中，种床耕深、畦沟沟深、畦沟沟宽、厢面平整度、种床碎土率以及秸秆埋覆率的均值分别为173.2 mm、190.2 mm、401.4 mm、11.6 mm、95.9%和90.2%；种床的耕深稳定性系数、畦沟的沟深稳定性系数以及畦沟的沟宽稳定性系数的均值分别为85.6%、86.7%和84.6%，满足油菜机械化直播种床整理农艺要求。

3 讨 论

本研究提出了适应于油菜种植的“犁组左翻埋茬、刀辊反转碎土、犁铧两侧开沟”的高质种床整理工艺方案，并研制了一种驱动犁翻与反转旋耕组合式油菜直播种床整理机，该机集成犁翻、旋耕、开畦沟等传统耕作技术，实现了厢面平整、种床细碎、秸秆还田、开沟作畦等功能，构建了适宜直播油菜生长的合理耕层结构。本研究分析确定了驱动圆盘犁组与反转旋耕刀辊的结构参数与工作参数，主要包括：犁组工作偏角为27°，犁片安装间距为280 mm，驱动圆盘犁耕深为150～180 mm，驱动圆盘犁转速为94～131 r/min，犁旋垂直耕深差为30 mm，犁旋回转速度比为3，满足油菜直播种床的碎土质量与埋茬效果的要求。田间试验表明，该机作业后的种床耕深、畦沟沟深、畦沟沟宽、厢面平整度、种床碎土率以及秸秆埋覆率的均值分别为173.2 mm、190.2 mm、401.4 mm、11.6 mm、95.9%和90.2%，种床耕深稳定性系数、畦沟的沟深稳定性系数和沟宽稳定性系数的均值分别为85.6%、86.7%和84.6%，满足油菜机械化直播种床整理农艺要求。本研究仅开展了整理机在同一工作参数条件下的作业质量试验，整理机的作业功耗及不同地区土壤条件下的作业适应性还有待进一步研究。为进一步提高机组的作业适应性，后续可从机组平衡角度出发开展结构改进并结合秸秆还田的要求优化种床整理工艺方案。

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Design and field test of rapeseed direct-seeding seedbed preparation machine combined driving type disc ploughing with reverse rotary tilling

SUN Wencheng1，LIAO Qingxi1,2，ZHANG Qingsong1,2，BU Xiangli1，WEI Guoliang1，HE Kun1

1.College of Engineering,Huazhong Agricultural University,Wuhan 430070,China; 2.Ministry of Agriculture and Rural Affairs， Key Laboratory of Agricultural Equipment in Mid-Lower Yangtze River,Wuhan 430070,China

Abstract A kind of seedbed preparation technology scheme consisted of “left-turn disc plough group burying stubble,reverse rotary knife roll crushing soil,side mounted plough ditching furrow” was put forward to resolve the working conditions of high rice stubble,heavy soil adhesion and large fluctuation of water content in the rice-rapeseed rotation area and the production practice that the single function tillage machine is not conducive to scramble for farming time and compacts soil as it repeatedly works in the fields. A kind of rapeseed direct-seeding seedbed preparation machine combined driving type disc ploughing with reverse rotary tilling was designed. The machine is mainly composed of driving disc plough group,reverse rotary blade roller,front ditch plough and rear ditch plough and soil-flated plate,which can realize the functions of surface flatting,seedbed crushing,straw burying and furrow ditching. The spatial layout design principle of each tillage part was analyzed. The structure and working parameters of the driving type disc plough group and the counter-rotating cutter roller were determined. The result of field test showed that the average value of tillage depth,furrow depth,furrow width,compartment flatness,the rate of soil pulverizing and straw burying in seedbed after preparation machine operation was 173.2 mm,190.2 mm,401.4 mm,11.6 mm,95.9% and 90.2%,respectively. The average value of stability coefficient of tillage depth,furrow depth and furrow width was 85.6%,86.7% and 84.6%,respectively. It can meet the agronomic requirements of seedbed preparation for rapeseed mechanized direct-seeding.

Keywords rapeseed direct-seeding； seedbed preparation； combined tillage machine； driving type disc ploughing； disc plough； reverse rotary tilling; rice-rapeseed rotation; combined operattion

中图分类号 S 222.4

文献标识码 A

文章编号 1000-2421(2021)02-0067-10

孙文成,廖庆喜,张青松,等.驱动犁翻与反转旋耕组合式油菜直播种床整理机设计与试验[J].华中农业大学学报,2021,40(2):67-76.

DOI:10.13300/j.cnki.hnlkxb.2021.02.007

收稿日期： 2020-05-25

基金项目： 国家油菜产业技术体系专项(CARS-12);湖北省自然科学基金项目(2019CFB153);湖北省农业科技创新行动专项

孙文成,E-mail:1322784984@qq.com

通信作者:廖庆喜,E-mail:liaoqx@mail.hzau.edu.cn

(责任编辑：陆文昌)